某建筑物地基基础设计等级为乙级，其柱下桩基采用干预应力高强度混凝土管桩(PHC桩)，桩外径400mm，壁厚95mm，桩尖为敞口形式。有关地基各土层分布情况、地下水位、桩端极限端阻力标准值q
.gif]、桩端极限端阻力标准值q
及桩的布置、柱及承台尺寸等，如图1-7-12所示。
.gif]、桩端极限端阻力标准值q及桩的布置、柱及承台尺寸等，如图1-7-12所示。 - 当不考虑地震作用时，根据土的物理指标与桩承载力参数之间的经验关系，试问，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008计算的单桩竖向承载力特征值R
(kN)，与下列何项数值最为接近?A.1200B.1235C.2400D.2470 - 经单桩竖向静载试验，得到三根试验桩的单桩竖向极限承载力分别为2390kN、2230kN与2520kN。假设已经求得承台效应η
=0．18，试问，不考虑地震作用时，考虑承台效应的复合基桩的竖向承载力特征值R(kN)，与下列何项数值最为接近?
提示：单桩竖向承载力特征值R按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002确定。A.1200B.1235C.2400D.2470 - 该工程建筑抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0．15g。细中砂层土初步判别认为需进一步进行液化判别，土层厚度中心A点的标准贯入锤击数实测值N=6。试问，当考虑地震作用，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008计算桩的竖向承载力特征值时，细中砂层土的液化影响系数ψ
，应取下列何项数值?A.0B.1／3C.2／3D.1．0 - 该建筑物属于对水平位移不敏感建筑。单桩水平静载试验表明，当地面处水平位移为10mm时，所对应的水平荷载为32kN。已求得承台侧向土水平抗力效应系数η=1．35，桩顶约束效应系数η
=2．05。试问，当验算地震作用桩基的水平承载力时，沿承台长边方向，群桩基础的基桩水平承载力特征值R
(kN)，与下列何项数值最为接近?
提示：s／d＜6。A.75B.93C.99D.116 - 取承台及其上土的加权平均重度为20kN／m。。在荷载效应标准组合下，柱传给承台顶面的荷载为：M
=704kN·m，F=4800kN，H=60kN。当荷载效应由永久荷载效应控制时，试问，承台在柱边处截面的最大弯矩设计值M(kN·m)，与下列何项数值最为接近?A.2880B.3240C.3890D.4370
正确答案：
(1)A
(2)B
(3)B
(4)B
(5)C
(2)B
(3)B
(4)B
(5)C
答案解析：
44.依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．3．8．计算。
空心桩内径d
=0．4-2×0．095=0．21m，桩端进入持力层深度h
=2m，由于h／d＞5，取λ
=0．8。
=3．14×0．4×(50×1．5+30×2+40×7+24×7+65×4+90×2)+9400×(0．091+0．8×0．035)=2404kN
根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．2．2条
，故选择A。
45.三根试验桩的单桩竖向极限承载力平均值为(2390+2230+2520)=2380kN，极差为2520--2230=280kN＜309／6×2380=714kN，依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002附录Q，单桩竖向承载力特征值R=2380／2=1190kN。
依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．2．5条，有
这里，承台下2800／2=1400mm范围内地基承载力特征值f
=110kPa。
46.依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001(2008年版)的4．3．4条，A点处应按下式计算锤击数临界值：
式中，烈度7度、第一组，查表4．3．4得到
；细中砂，p=3。
依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．3．12条，
，由0．6＜AN≤0．8且d
=4m＜10m查表，得到ψ=1／3。选择B。
依据2010版《建筑抗震设计规范》。解答过程为：
依据规范4．3．4条，A点处应按下式计算锤击数临界值：
式中，加速度0．15g，查表得到N=10；第一组，查表得β=0．8；d
=1+3+1=5m；d
=3m；细中砂，p=3。
于是
依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．3．12条，λN.gif=N／N
=6／9．63=0．623，由0．6＜λN≤0．8且d=4m~10m查表，得到ψ=1／3。
47.依据《建筑桩基技术规范》JG]94-2008的5．7．2条，Rh=32×0．75×1．25=30kN。再依据该规范的5．7．3条，由于s／d＜6，故
48.单桩最大竖向力：
单桩最大竖向力设计值：1．35×900=1215kN。
柱边处截面的最大弯矩设计值M=2×1215×(2-0．4)=3888kN。
空心桩内径d
=0．4-2×0．095=0．21m，桩端进入持力层深度h=2m，由于h／d＞5，取λ=0．8。=3．14×0．4×(50×1．5+30×2+40×7+24×7+65×4+90×2)+9400×(0．091+0．8×0．035)=2404kN
根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．2．2条
，故选择A。45.三根试验桩的单桩竖向极限承载力平均值为(2390+2230+2520)=2380kN，极差为2520--2230=280kN＜309／6×2380=714kN，依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002附录Q，单桩竖向承载力特征值R
=2380／2=1190kN。依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．2．5条，有
这里，承台下2800／2=1400mm范围内地基承载力特征值f
=110kPa。46.依据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001(2008年版)的4．3．4条，A点处应按下式计算锤击数临界值：
式中，烈度7度、第一组，查表4．3．4得到
；细中砂，p=3。依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．3．12条，
，由0．6＜AN≤0．8且d=4m＜10m查表，得到ψ=1／3。选择B。依据2010版《建筑抗震设计规范》。解答过程为：
依据规范4．3．4条，A点处应按下式计算锤击数临界值：
式中，加速度0．15g，查表得到N
=10；第一组，查表得β=0．8；d=1+3+1=5m；d=3m；细中砂，p=3。于是
依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的5．3．12条，λN.gif=N／N
=6／9．63=0．623，由0．6＜λN≤0．8且d=4m~10m查表，得到ψ=1／3。47.依据《建筑桩基技术规范》JG]94-2008的5．7．2条，Rh
=32×0．75×1．25=30kN。再依据该规范的5．7．3条，由于s／d＜6，故48.单桩最大竖向力：
单桩最大竖向力设计值：1．35×900=1215kN。
柱边处截面的最大弯矩设计值M=2×1215×(2-0．4)=3888kN。
