4.对《钢规》3．2．8条所规定的简化二阶效应计算，能否给出一个示例?
正确答案：
4.下面是笔者根据对规范的认识所做的一个算例。
某冶炼车间的操作平台，梁跨度9m，柱距5m，柱顶与梁铰接，柱底与基础刚接，如图2-2-1所示。全部平台结构的自重标准值为2kN／m
，由检修材料产生的平台均布活荷载标准值为24kN／m，每片框架承受的水平活荷载标准值为60kN。在平台梁的跨内设有检修用的单轨吊车，其集中荷载标准值为90kN。沿各列柱的纵向均设置有柱间支撑，平台面有密布铺板可靠连接。已知平台结构全部采用Q235钢，边列柱截面为1400×250×10)＜20(I=4．0X10
mm
)，中列柱截面为1500×250×12×25(I
=7．97×10mm)。要求：计算边柱柱底截面的轴力N和弯矩M。
解：依据《荷载规范》3．2．5条，采用简化组合，荷载效应取下列组合的最不利者：
今只是示例，取第2种进行计算。
依据《荷载规范》3．2．5条，取自重分项系数1．2，单轨吊分项系数1．4，检修材料分项系数1．3。再根据《钢规》3．2．4条，检修材料对柱计算时采用0．75的折减系数。
边柱承受重力荷载设计值：
N=1．2×2×(4．5×5)+0．9×[0．75×1．3×24×(4．5×5)+1．4×50)]
=590．85kN
上式中的50，为单轨吊对边柱的压力，由杠杆原理得到。
中柱承受重力荷载设计值：
N=1．2×2×(9．0×5)＋0．9×[0．75×1．3×24×(9．0×5)+1．4×80)]
=1156．5kN
∑N=2×590．85+1156．5=2338．2kN
一层水平荷载设计值：
∑H=0．9×1．4＋60=75．6kN
依据《钢规》附录A．2．1条，
，于是，有
故宜采用二阶弹性分析。
假想水平力为：
将H
=9．35kN和H
=75．6kN叠加，得到横向力为84．95kN。在此横向力作用下，无侧移时，边柱柱底弯矩M
=0；有侧移时，边柱柱底弯矩：
上式计算时，假定弯矩在各柱间按照刚度分配。
在水平力作用下柱顶侧移：
式中，D为柱顶发生单位侧移所需要的水平力，对下端固定，上端铰接柱，
。
于是，弯矩增大系数：
从而，考虑二阶效应时，边柱的柱底弯矩为：
MⅡ=M+α
M
=0+1．093×140．3=153．3kN?m
某冶炼车间的操作平台，梁跨度9m，柱距5m，柱顶与梁铰接，柱底与基础刚接，如图2-2-1所示。全部平台结构的自重标准值为2kN／m
，由检修材料产生的平台均布活荷载标准值为24kN／m，每片框架承受的水平活荷载标准值为60kN。在平台梁的跨内设有检修用的单轨吊车，其集中荷载标准值为90kN。沿各列柱的纵向均设置有柱间支撑，平台面有密布铺板可靠连接。已知平台结构全部采用Q235钢，边列柱截面为1400×250×10)＜20(I=4．0X10mm)，中列柱截面为1500×250×12×25(I=7．97×10mm)。要求：计算边柱柱底截面的轴力N和弯矩M。解：依据《荷载规范》3．2．5条，采用简化组合，荷载效应取下列组合的最不利者：
今只是示例，取第2种进行计算。
依据《荷载规范》3．2．5条，取自重分项系数1．2，单轨吊分项系数1．4，检修材料分项系数1．3。再根据《钢规》3．2．4条，检修材料对柱计算时采用0．75的折减系数。
边柱承受重力荷载设计值：
N=1．2×2×(4．5×5)+0．9×[0．75×1．3×24×(4．5×5)+1．4×50)]
=590．85kN
上式中的50，为单轨吊对边柱的压力，由杠杆原理得到。
中柱承受重力荷载设计值：
N=1．2×2×(9．0×5)＋0．9×[0．75×1．3×24×(9．0×5)+1．4×80)]
=1156．5kN
∑N=2×590．85+1156．5=2338．2kN
一层水平荷载设计值：
∑H=0．9×1．4＋60=75．6kN
依据《钢规》附录A．2．1条，
，于是，有故宜采用二阶弹性分析。
假想水平力为：
将H
=9．35kN和H=75．6kN叠加，得到横向力为84．95kN。在此横向力作用下，无侧移时，边柱柱底弯矩M=0；有侧移时，边柱柱底弯矩：上式计算时，假定弯矩在各柱间按照刚度分配。
在水平力作用下柱顶侧移：
式中，D为柱顶发生单位侧移所需要的水平力，对下端固定，上端铰接柱，
。于是，弯矩增大系数：
从而，考虑二阶效应时，边柱的柱底弯矩为：
MⅡ=M
+αM=0+1．093×140．3=153．3kN?m 
