【主要解答过程如下】：腹板连接焊缝的有效截面面积：
A=2×7×(310-2×15)=3920mm
全部焊缝对x轴的截面惯性矩近似地取：
I=2×7×200×178．5+2×7×200×151．5+7×(310-2×15)×2／12=1．791×10mm
焊缝在最外边缘"1"点处的截面抵抗矩：
W=1．791×10/182=9．84×10mm
焊缝在腹板顶部"2"点处的截面抵抗矩：
W=1．791×10/155=11．55×10mm
在偏心弯矩M=580×10×180=1044×10N·mm作用下，角焊缝在"1"点处的最大应力：
σ=M/W=1044×10/9．84×10=106．1N／mm<β·f=1．22×160=195．2N／mm(可)
在翼缘和腹板交接的角焊缝"2"点处在偏心弯矩尥和剪力V(V=F)共同作用下的应力为：
σ=M/W=1044×/11．55×10=90．39=90．4N／mm
τ=F/A=580×10/3920=147．96=148N／mm
按《钢结构规范》式(7．1．3-3)，在σ和τ共同作用处：
代入后则有：
=165．5N／mm≈f=165．5N／mm(可)
【点评】：首先要计算出悬伸支承托座(牛腿)与柱的连接焊缝的截面特性：假定全部剪力由支承托座腹板的连接焊缝承担，从而计算出腹板连接焊缝的有效截面面积A，然后近似取全部焊缝对x轴的截面惯性矩I，从而算出焊缝在最外边缘"1"点处的截面抵抗矩W和焊缝在腹板顶部"2"点处的截面抵抗矩W。
其次按牛腿的受力情况计算出牛腿连接焊缝处所受的内力：偏心弯矩M和剪力V。根据剪力V由腹板竖向焊缝单独承担，而偏心弯矩M由全部焊缝承担的原则，即可计算出"1"点和"2"点相应的焊缝应力：σ、σ、τ及σ。规范式(7．1．3-3)中的β为正面角焊缝的强度设计值增大系数；对承受静力荷载和间接承受动荷载的结构，β=1．22。